bandări Banding.
Distribuția neomogenă a elementelor de aliere sau a fazelor orientate în fibre sau planuri paralele cu direcția de prelucrare. Vezi si structura cu benzi - structură cu bandă, bandă ferită-perlită - perlit de ferită cu bandă, benzi de segregare - benzi de segregare.
(Sursa: „Metale și aliaje. Manual.” Editat de Yu.P. Solntsev; NPO „Profesional”, NPO „Lumea și familia”; Sankt Petersburg, 2003)
Sinonime:
Vedeți ce înseamnă „banding” în alte dicționare:
Exist., număr de sinonime: 1 pestriță (5) Dicționar de sinonime ASIS. V.N. Trishin. 2013... Dicţionar de sinonime
bandări- Distribuția neuniformă a elementelor de aliere sau fazelor orientate în fibre sau planuri paralele cu direcția de prelucrare. Subiecte metalurgie în general EN banding... Manualul Traducătorului Tehnic
bandări- Alternați în stânci straturi paralele relativ subțiri care diferă ca compoziție, culoare, structură, orientare a granulelor. Sin.: laminare; se îngustează... Dicţionar de geografie
J. distragere. substantiv conform adj. cu dungi Dicționar explicativ al lui Efraim. T. F. Efremova. 2000... Dicționar explicativ modern al limbii ruse Efremova
Bandă de ferită Fâșii paralele de ferită liberă aliniate în direcția mașinii. Uneori denumite benzi de ferită. (Sursa: „Metale și aliaje. Manual.” Editat de Yu.P. Solntsev; NPO Professional, ... ... Glosar de termeni metalurgici
grup procese tehnologice, ca urmare a căreia forma piesei metalice se schimbă fără a-i încălca continuitatea datorită deplasării relative a părților sale individuale, adică prin deformare plastică (vezi Deformare). ... ...
Rocă metamorfică regională aproximativ șistosă. Acest nume este aplicat de petrografii americani oricăror roci granulare cristaline cu o textură de gneis, indiferent de compoziția lor. Textura gneisului poate fi definită ca... ... Enciclopedia Collier
Combinația de ingrediente și microcomponente ale cărbunelui. Există structuri micro și macro. Combinație de macrostructură vizibilă cu ochiul liber într-o fractură verticală decomp. dimensiunea, forma și materialul Compoziția ingredientelor. Conform macrostructurii, toți cărbunii ...... Enciclopedia Geologică
- (din grecescul chalkedon) un mineral, o varietate criptocristalină de Cuarț. Conține amestecuri de Fe3+, Al3+, până la 1 1,5% apă etc. La microscop detectează o structură fin-fibroasă, adesea radial fibroasă; fibre microcristale ...... Marea Enciclopedie Sovietică
Orientarea versanților în raport cu punctele cardinale și cu procesele direcționate în spațiu, în primul rând vânturile dominante. Pantele deschise vântului se numesc spre vânt, situate în umbra vântului sub vânt. ...... Marea Enciclopedie Sovietică
Cărți
- Geologie structurală, A. K. Korsakov. Manualul discută principalele forme de apariție a rocilor sedimentare, intruzive, vulcanice și metamorfice. Caracteristicile morfologice ale corpurilor formate de acestea și ale elementelor lor sunt date ...
Principalele elemente ale microstructurii metalice, controlate prin metoda metalografică, sunt perlitul și soiurile sale mai dispersate (sorbit, troostita), ferita, excesul de cementită, martensita și produsele sale de degradare în timpul călirii, austenita și delta-ferita în oțelurile speciale, componentă de carbură în oțeluri și fonte hipereutectoide, grafit, structuri de tratare chimico-termică, faze nemetalice (sulfuri, oxizi, nitruri etc.), compuși intermetalici, diverse structuri eutectoide și peritectoide și produșii lor de descompunere, produse de întărire prin dispersie în fier , nichel și aliaje neferoase, diverse componente structurale ale aliajelor, structuri monofazate ale aliajelor individuale etc.
Controlul microstructurii.
Principalii reactivi pentru gravarea microsecțiunilor de oțel: soluție acid azotic(4 cm3, densitate 1,405) în etanol (100 g); o soluție de acid picric (4 g) în alcool etilic; pentru oțeluri cu două faze - o soluție de acizi picric (0,4 g) și clorhidric (5 ml, densitate 1,19) în alcool (55 ml). Microstructura este evaluată prin vizualizarea microsecțiilor gravate pe microscoape optice și comparându-le cu imagini de referință. De exemplu, în funcție de gradul de dispersie, perlitul granular și lamelar, martensita, nitrururile sunt împărțite în 10, iar în funcție de natura eterogenității carburilor și plasei de carbură - în 6 puncte. Structurile mixte, constând din perlită și ferită martensită și troostită, perlită granulară și lamelară, sunt de asemenea evaluate prin comparație cu standardele pe scale de zece puncte. Alegerea măririi microscopului depinde de microstructura controlată: X500 pentru perlita obișnuită și X1000 pentru determinarea fineței perlitei lamelare și granulare și a dimensiunii acelor de martensită; X500 - la determinarea ochiurilor de carbură și X 100 - la determinarea eterogenității carburii.
Evaluarea microstructurii instrumentale oteluri carbon(GOST 1435-74) se realizează pe o scară de 10 puncte. Punctele inacceptabile pentru trimiterea metalului sunt 1 (structura metalului necoacet) și 10 (perlita lamelară grosieră obținută prin supraîncălzire în timpul procesului de recoacere). În plus, pentru clasele de oțel U10 (A) - U13 (A), nu este permisă o structură corespunzătoare standardelor 2 și 9. Se consideră microstructura conform standardelor 3-8 (perlit granular cu o cantitate mică de lamelar). acceptabil pentru toate clasele de oțel dacă. Barele de până la 60 mm grosime sunt controlate pe secțiuni transversale cu o creștere a X500. Zgura pentru evaluarea microstructurii oțelurilor aliate pentru scule (GOST 5950-73) constă din 10 micrografii; primele cinci puncte sunt structura perlitului granular cu granule de cementită de până la 10 microni; în continuare - cu o creștere constantă a cantității de perlit lamelar până la 100% în standardul nr. 10. Valabil pentru bare cu dimensiunea de până la 60 mm sunt punctele 1-6.
O cantitate mare de control al microstructurii este efectuată în oțel pentru rulmenți cu bile și role (GOST 801-78). Structura perlita este reprezentata de zece etaloane, dintre care primele cinci ilustreaza perlita cu granulatie fina distribuita uniform, punctele 6 si 7 - perlita cu granulatie grosiera cu prezenta perlita lamelara, punctele 8-10 - perlita lamelara grosiera. Pentru oțelul ШХ15, standardele de la 1 la 4 sunt considerate acceptabile, pentru oțel ШX15C - de la 1 la 5. Benzile structurale se evaluează pe microsecțiuni longitudinale de 10–12 mm grosime. Probele de oțel recoapte sunt stinse (845±5°C, ulei), revenite (150–160°C, 1 oră) și decapate (15–20 s) într-o soluție de acid azotic 4% proaspăt preparată în etanol. Se folosește o zgură în cinci puncte, construită pe principiul creșterii lățimii benzilor structurale. În oțelurile pentru rulmenți se verifică și segregarea carburilor. Probele selectate pentru a controla benzile structurale sunt gravate la o întunecare puternică a suprafeței secțiunii și, cu o creștere a X (90-110), sunt comparate cu standardele foto pe o scară de patru puncte în ceea ce privește lungimea și dimensiunea. de carburi.
Controlul microstructurii foilor și benzilor din carbon și oțel moale este reglementat de GOST 5640-68. Sunt evaluate cementitul, perlitul, benzile și structura Widmanstatt fără structura. Se decupează microsecțiuni de 30X40 mm astfel încât planul lor să coincidă cu direcția fibrelor (probe longitudinale). Evaluarea cementitei și perlitei structural libere din oțelurile cu conținut scăzut de carbon se realizează cu o creștere a X (360-400), bandă și structura Widmanstatt - cu o creștere a X100. Scara de evaluare a cementitului liber structural din oțel moale recoapt (până la 0,15% carbon) este construită în funcție de cantitatea, forma și locația particulelor de cementită și constă din trei rânduri și șase puncte; pentru a evalua cantitatea și natura aranjamentului perlitului în oțel deformat cu emisii scăzute de carbon (0,10-0,30% carbon) - două rânduri și șase puncte. Bandarea structurii este controlată de zona de segregare a acumulărilor de perlită sau ferită. Scara de evaluare a structurii Widmanstatt (două rânduri, șase puncte) în oțelurile perlitice se bazează pe principiul creșterii numărului și mărimii precipitatelor de ferită aciculară și a mărimii granulelor, determinate de ochiurile de ferită.
În conformitate cu GOST 801-78, GOST 5950-73, GOST 1435-74 și o serie de specificații, este furnizat controlul ochiurilor de carbură. Probele longitudinale pentru testarea oțelului cu rulmenți sunt tăiate din centrul piesei de prelucrat și întărite, microsecțiunile sunt gravate într-o soluție de acid azotic 4% în etanol, cu o creștere de X500, acestea sunt comparate cu o scară de cinci puncte. Probele de oțel aliat pentru scule (GOST 5950-73) sunt tăiate la o distanță de cel puțin 20 mm de la capătul barei (de-a lungul sau peste fibre) și întărite de la temperatura prescrisă pentru această calitate de oțel. Microsecțiunile gravate sunt comparate cu o scară în șase puncte. Scara de evaluare a ochiurilor de carbură din oțelurile de scule din carbon hipereutectoide (GOST 1435-74) constă din cinci standarde foto.
Controlul eterogenității carburilor (segregarea carburilor) se efectuează în grade de oțel de mare viteză (GOST 19265-73) și unele tipuri de oțel aliat pentru scule (GOST 5950-73). Conform GOST 19265-73, specimenele longitudinale cu grosimea de 10-12 mm sunt tăiate la o distanță de cel puțin 30 mm de zona de zdrobire finală. Probele sunt supuse călirii conform regimului stabilit pentru fiecare oțel, și călirii la 680-700°C (1 oră).
Microsecțiunile sunt gravate într-o soluție de acid azotic 4% în etanol. În funcție de forma secțiunii transversale a oțelului, neomogenitatea carburii este controlată într-un cerc în mijlocul razei, într-un pătrat - la o distanță de 0,25 din latura pătratului, o dungă - la o distanță de 0,25 din grosimea de la mijlocul laturii late. Cu o creștere în x (90-110), acestea sunt comparate cu două standarde foto în opt puncte ale scalelor atașate. Scorul neomogenității de carbură a fiecărei secțiuni este stabilit ca medie aritmetică a evaluărilor celor cinci „cel mai proaste câmpuri vizuale. Oțelurile cu conținut ridicat de wolfram sunt evaluate pe o scară de 1, oțelurile cu tungsten scăzut și tungsten-molibden pe o scară de 2.
Neomogenitatea carburilor conform GOST 5950-73 este controlată pe probe atât în starea de livrare (după recoacere), cât și după călire cu revenire conform scalelor acestui standard. La cererea consumatorilor, clasele de oțel 11HF, 13X, 9X1, X, 12X1, 9XC, V2F, HGS, 9HVG, HVG sunt evaluate pe o scară de 6A ().
La controlul neomogenității carburilor pe probele recoapte, gravarea electrolitică într-o soluție apoasă 10% de acid oxalic este utilizată în următorul mod: densitate de curent 40 A/dm2, timp de gravare 30–40 s. Evaluarea se face în conformitate cu partea cea mai proastă a secțiunii. Pentru oțel cu dimensiuni de până la 25 mm, se vede întregul plan al secțiunii, pentru oțel dimensiuni mari- câmpul secțiunii la jumătatea razei de ± 0,5 mm. Evaluarea se realizează la mărire x100.
Metode de control al componentei ferite (faza alfa) în austenitic otel inoxidabil stabilit prin GOST 11878-66. Probele pentru controlul metalografic sunt tăiate de-a lungul fibrelor barelor. Microsecțiunile sunt supuse electrolitic (într-o soluție apoasă 10% de acid oxalic la temperatura camerei și o densitate de curent de 0,03-0,08 A/cm 2 timp de 20-40 s) sau chimic (compoziție reactiv: 20 ml apă și acid clorhidric concentrat și 4 g sulfat de cupru, la temperatura camerei, 8-10 s) decapare. Conținutul fazei alfa este evaluat cu o creștere în X (280-320) în locul cu cel mai mare conținut în comparație cu două rânduri de standarde foto pe o scară de cinci puncte.
Controlul incluziunilor nemetalice(NV).
Următoarele metode metalografice sunt utilizate pentru a evalua contaminarea oțelurilor și aliajelor cu incluziuni nemetalice (GOST 1778-70):
metoda Ш (opțiunile Ш 1 - Ш 4) - comparație cu scalele de referință, utilizată pentru evaluarea metalului deformat;
metoda K (opțiunile Kl-K2) - numărarea numărului de incluziuni, utilizată pentru metalul deformat și turnat;
metoda P (opțiunile P1 - P4) - calculul numărului și procentului de volum al incluziunilor, utilizat pentru metalul deformat și turnat;
metoda L (opțiuni L1-L2) - numărarea liniară a incluziunilor pentru turnare. Sunt testate cel puțin șase specimene din fiecare căldură.
Evaluarea HB a metalului deformat prin metoda W se efectuează prin compararea cu scalele de referință la vizualizarea întregii zone a secțiunilor necioșnite cu direcția longitudinală a fibrelor, în funcție de opțiunea de evaluare, mărirea este x (90). -110) sau x (170-210).
Scala de cinci puncte clasifică următoarele tipuri HB:
oxizi liniare (OS), oxizi punctiformi (OT), silicati fragili (CX), silicati plastici (SP), silicati nedeformabili (CH), sulfuri (C), nitruri si carbonitruri liniare (NS), nitruri si carbonitruri punctiforme ( NT) și nitruri de aluminiu (NA).
Daca incluziunile ca forma si marime nu pot fi evaluate de unul dintre cele doua puncte invecinate, se admite un punctaj de 0,5; 1,5; 2,5, etc. puncte. Incluziunile peste un scor de 5 sunt evaluate cu semnul „Mai mult” (> 5). Scorul „zero” se acordă în absența oricărui tip de incluziuni, precum și în cazul în care incluziunile sunt de peste două ori mai mici față de scorul 1. Dacă într-un singur câmp de vedere se găsesc mai multe tipuri de incluziuni, evaluarea se face pentru fiecare tip de incluziuni în Separat: Excepție fac cazurile în care într-un câmp vizual există incluziuni liniare de oxizi, silicați și nitruri fragili și plastici și incluziuni punctuale de oxizi și nitruri. În ambele cazuri, evaluarea se realizează colectiv, iar rezultatele sunt înregistrate în funcție de tipul predominant de incluziuni.
Metoda W oferă două criterii de evaluare a unei secțiuni: după secțiunea cea mai contaminată a secțiunii (scor maxim) și după numărul de câmpuri vizuale cu un scor de 2 sau mai mult pentru fiecare tip de includere. Contaminarea topiturii este evaluată după patru criterii: scorul mediu, calculat ca medie aritmetică a cotelor maxime ale fiecărei probe pentru fiecare tip de incluziune; scorurile medii și maxime și numărul de eșantioane cu un scor peste maxim ca procent din numărul total de probe; punctajele medii și maxime și numărul de mostre cu scorul maxim; numărul de câmpuri vizuale cu scorul 2 și. mai mult (separat pentru incluziuni de oxigen, sulfură și nitrură, referitor la o suprafață de 10 cm 2).
La controlul contaminării oțelului cu HB prin metoda K, numărul de incluziuni este contorizat cu o creștere în x (170-180) pe întreaga suprafață a secțiunii folosind o scară a ocularului cu o valoare a diviziunii de 0,007 ± 0,0005. mm. Aplicați secțiuni subțiri cu direcția longitudinală a fibrei. Numărul de incluziuni de oxigen, sulfură și nitrură este determinat separat pentru cinci grupe, numărul acestora putând fi mărit în funcție de dimensiunea maximă a incluziunilor. Când se controlează NV folosind această metodă, există două criterii pentru evaluarea contaminării unei secțiuni și a topiturii, în funcție de opțiune: opțiunea K1 - criteriul de contaminare a unei secțiuni este numărul de incluziuni ale grupurilor 1 - 5, topire - numărul de incluziuni ale fiecărui grup pe o suprafață de 24 cm 2; opțiunea K2 - numărul de incluziuni ale grupurilor 2 - 5 este luat ca criteriu de contaminare a secțiunii, topire - numărul de incluziuni ale fiecărui grup pe o suprafață de 24 cm 2.
Conform metodei P, metalul deformat este evaluat pe secțiuni peste direcția fibrelor, nu este permisă utilizarea secțiunilor longitudinale. Mărimea incluziunilor este determinată folosind scara oculară și distribuită în funcție de aria lor în 13 grupuri (de la 0,18 la 1444 diviziuni ale scării oculare la pătrat). Mărirea microscopului este setată la x300 (opțiunea P1), x400 (P2), x500 (PZ) și x 600 (P4). Criteriul de evaluare a contaminării unei secțiuni este valoarea procentului de volum și numărul de incluziuni de o anumită dimensiune, topirea este valoarea medie aritmetică a procentului de volum al fiecărei secțiuni și numărul de incluziuni ale anumitor grupuri pe o zonă. de 100 mm 2. Înainte de vizualizare, secțiunea este desenată de la margine la centru în cinci zone egale. Se realizează un set de câmpuri vizuale în funcție de mărirea microscopului. Pentru a calcula suprafața ocupată de incluziuni pe o secțiune subțire, numărul de incluziuni ale fiecărui grup este înmulțit cu valoarea medie a zonei de incluziuni a acestui grup, iar produsele rezultate pentru toate grupurile sunt însumate. Conținutul de HB în procente de volum pentru topire este calculat ca medie aritmetică a determinărilor tuturor probelor.
Metode pentru detectarea și determinarea granulometriei în oțel.
Se pot stabili metode metalografice (GOST 5639-82): tendința de creștere a boabelor prin măsurarea dimensiunii sale după încălzire în anumite condiții de temperatură și timp; cinetica de creștere a boabelor prin determinarea mărimii acestuia în funcție de temperatura de încălzire și timpul de menținere; valoarea bobului real (real) la o stare fixă a produselor metalice.
Un bob de austenită în determinarea tendinței de creștere este dezvăluit ca unul dintre următoarele metode: cimentarea, oxidarea, gravarea limitelor de cereale, de-a lungul unei rețele de ferită sau cementită, de-a lungul unei rețele de troostite. Metoda de detectare a cerealelor este selectată în funcție de compoziția chimică a oțelului, scopul testului și în conformitate cu NTD. Conform metodelor de cimentare și oxidare, boabele sunt detectate după gravarea secțiunilor subțiri pe o rețea de cementită și o rețea de oxizi. Metoda de gravare a granulelor austenitei este utilizată pentru oțelurile carbon și aliate întărite la martensită sau troostită aciculară (bainită), precum și pentru oțelurile în care este dificil să se obțină o rețea de ferită sau cementită. În acest caz, pentru a identifica boabele, secțiunea este gravată în reactivi cu adăugarea de compuși alchilsulfonați, care sunt conținute în detergenții „Astra”, „Novost”, „Synthol”, etc.
1) pentru oțelurile din clasa austenitică, aliaje pe bază de nichel și fier-nichel, în reactivul Marmură se folosește gravarea chimică (20 g sulfat de cupru, 100 cm 3 acid clorhidric, 100 cm 3 alcool etilic);
2) pentru oțeluri din clasele austenitice și martensitice și aliaje pe bază de nichel - gravare electrolitică timp de 1-10 minute la o tensiune la clemele de baie de 2-10 V în soluție 1% de acid oxalic;
3) pentru oțelurile din clasele austenitic și martensitic-austenitic - gravare chimică (umedarea suprafeței secțiunii cu un tampon de vată) într-un reactiv format din 50 cm 3 acizi clorhidric și 25 cm 3 acizi sulfuric, 10 g sulfat de cupru și 50 cm 3 apă;
4) pentru oțeluri din clasele austenitice și martensitice - gravare electrolitică într-o soluție care conține 75% acizi azotic și 25% acizi acetic la o densitate de curent de 2 A/cm2;
5) pentru oțeluri din clasele martensitice și martensite-feritice - gravare chimică timp de 10-30 de minute când este încălzită la 70 ° C într-o soluție apoasă saturată de acid picric cu adaos de 3-4% detergent("Synthol", "Extra");
6) pentru oțeluri de calitate feritică, gravare chimică într-o soluție de 4% de acid azotic în alcool etilic sau într-o soluție de 4-5% de acid picric în alcool etilic sau în 2% acizi azotic și picric în alcool etilic (moduri de gravare - niya sunt selectate experimental);
7) pentru oțeluri din clasa martensitică - gravare chimică timp de 15-60 s într-o soluție de 15% de acid azotic în alcool etilic sau gravare electrolitică cu o densitate de curent de 0,4-0,8 A/cm2 (pentru probe stinse în ulei, 1,5) A/cm2), timp de gravare - 1 min la temperatura camerei într-o soluție apoasă 10% de acid oxalic.
Dimensiunea granulelor este determinată cu ajutorul unui microscop optic prin una dintre următoarele metode: compararea vizuală a granulelor cu imagini la scară de referință; numărarea numărului de boabe pe unitatea de suprafață a secțiunii; măsurarea diametrului nominal mediu al boabelor sau a numărului de boabe în 1 mm 3 . Metoda de comparare folosește mărirea x100; vizualizați întreaga zonă a secțiunii. Dacă se întâlnesc granule cu două sau mai multe numere, atunci dimensiunea granulelor acestui oțel este desemnată cu două sau mai multe numere. Valoarea granulelor echiaxiale prin numărarea numărului de boabe pe unitatea de suprafață a secțiunii se determină pe sticla mată a unei camere de microscop sau pe microfotografii, unde câmpul vizual este limitat la un cerc cu diametrul de 79,8 mm (corespunzător cu o zonă pe secţiunea de 0,5 mm 2 ). Mărirea este selectată astfel încât să existe cel puțin 50 de boabe pe suprafața studiată.
Valoarea boabelor echiaxiale prin măsurarea diametrului condiționat mediu al boabelor sau a numărului lor de 1 mm se determină pe sticlă mată sau o micrografie, unde sunt trasate mai multe linii drepte de lungime arbitrară în orice direcție. Lungimea liniilor este aleasă astfel încât fiecare dintre ele să traverseze cel puțin 10 granule, în timp ce mărirea este selectată astfel încât să existe cel puțin 50 de granule pe suprafața studiată. Se numără punctele de intersecție a liniilor drepte cu limitele granulelor, după care se determină lungimea totală a segmentelor în milimetri de mărime naturală pe secțiunea subțire și numărul total de boabe încrucișate. Coeficientul din împărțirea primei sume la a doua dă valoarea diametrului mediu condiționat al granulelor. În cazul măsurării mărimii granulelor de formă inegală, pe microfotografii din secțiuni longitudinale se trasează linii drepte în trei direcții corespunzătoare axelor de simetrie, dintre care două trebuie să fie reciproc perpendiculare. Una dintre liniile drepte trebuie îndreptată paralel cu axa boabelor alungite. Numărul de boabe în 1 mm 3 este determinat de formula binecunoscută.
Controlul adâncimii stratului decarburat.
Stratul decarburat se determină prin metode metalografice în suprafață sau alte straturi de structura și scule deformate (calități carbon și aliaje), oțeluri de mare viteză, arc-arcuri, cu rulmenți cu bile care conțin cel puțin 0,3% carbon; în unele cazuri, se realizează și pe oțeluri cu un conținut de carbon mai mic de 0,3%. În practica CPL, principala metodă de control este metalografică (există trei soiuri: M, Ml și M2). Metodele fizice și chimice sunt larg răspândite. Cele fizice includ măsurarea forței termoelectromotoare (adică emf) ”care este folosită în principal pentru oțel lustruit și oțel argintiu; studiul tetragonalității martensitei prin metoda difracției cu raze X. La analiza chimică - strat cu strat a conținutului de carbon, determinarea carbonului pe quantometre cu vid și metode de duritate.
Metodele metalografice presupun determinarea adâncimii stratului decarburat după structură. Conform metodei M, adâncimea stratului este determinată pe secțiuni transversale gravate în starea de livrare; Metoda Ml (metoda ochiurilor de carbură) - pe tronsoane gravate transversal realizate din probe supuse unui tratament termic special și gravare color; metoda M2 - pe secțiuni transversale gravate realizate pe probe supuse unui tratament termic special. Probele sunt prelevate din bare, țevi, foi, benzi și benzi. Gravarea unei secțiuni subțiri, cu excepția metodei Ml, se realizează în soluții de 2-4% de acizi azotic sau picric în etanol. Garantează o identificare clară a componentelor structurale.
Există zone de decarburare completă și parțială. Adâncimea totală de decarburare include ambele zone. Adâncimea se determină în milimetri sau procente în raport cu grosimea totală a produsului laminat sau semifabricat. Determinarea se efectuează cu o creștere a X (63-150), este permisă o creștere a x (200-500).
Metoda de control t. e. d.s. desfăşurat într-o unitate specială. O tijă de metal, a cărei temperatură este menținută în intervalul 150-160 ° C cu ajutorul unui element de încălzire, este plasată la un capăt pe o probă controlată. Aparat de măsură, conectat la cel de-al doilea capăt al tijei și proba, înregistrează rezultatul i.e. d.s. Funcționarea instalației este verificată în raport cu standardele, pe care prezența sau absența decarburării a fost determinată în prealabil prin metoda metalografică și s-a stabilit diferența în citirile dispozitivului. Inainte de testare se pregateste pe proba un „plat” care asigura indepartarea completa a stratului decarburat; efectuați 5-10 măsurători, adică d.s. pe suprafața probei și 3-5 măsurători de-a lungul „platului”. Dacă diferența de citiri ale instrumentului pe „plat” și pe suprafață nu depășește valoarea stabilită de standarde, proba este considerată nedecarburată. Controlul decarburării prin metoda de măsurare a durității se efectuează pentru probele întărite pe un dispozitiv Rockwell (GOST 9013-59).
Principala schemă tehnologică pentru producția de produse plate pentru țevi sudate electric de diametru mare este laminarea termomecanică (controlată) a plăcilor turnate continuu, în multe cazuri, urmată de răcirea accelerată reglată. Formarea structurii metalice are loc în mai multe etape, dintre care principalele sunt încălzirea pentru laminare, laminarea preliminară (grună), laminarea finală (finisare) și răcirea post-deformare. Structura finală este influențată și de procesele de cristalizare ale țaglei turnate continuu.Studiile efectuate asupra metalului industrial arată că structura emergentă a metalului se caracterizează prin diferite tipuri de eterogenitate, inclusiv: dimensiunea neuniformă a granulelor; natura dispunerii reciproce a componentelor structurale (banding); eterogenitatea structurii pe secțiunea transversală a produsului laminat (straturi de suprafață, zonă axială), formarea unui amestec de diverse faze și componente structurale poate fi, de asemenea, atribuită eterogenității (Fig. 3.44); textura cristalografică în ferită etc.
Sursele de formare a structurilor eterogene în produsele laminate includ:
- eterogenitatea compozitiei chimice a piesei initiale (segregare dendritica, axiala);
- influența procesului de deformare la cald (interval de temperatură, deformare neuniformă asupra secțiunii produsului laminat);
- influența procesului de răcire (în primul rând accelerat), care determină neuniformitatea temperaturii metalului asupra secțiunii (în special ținând cont de grosimile mari ale produselor laminate și viteza crescuta răcire), precum și denivelările acesteia;
- caracteristici ale transformării (γ-α) (non-simultaneitatea transformării în secțiuni metalice cu diferite compoziție chimică, cursul procesului cu răcire continuă).
Principalele tipuri de structuri neomogene din oțelurile pentru țevi pot fi clasificate după cum urmează:
1) legate de natura proceselor:
- structura în bandă, inclusiv zona axială a plăcii;
- eterogenitate pe secțiunea produselor laminate (straturi de suprafață și miez);
- amestec tipuri variate structuri în timpul răcirii continue;
2) asociat cu parametri tehnologici selectați incorect:
- inechigranulară (austenită, ferită) → modificare locală a tipului de structură (bainită, benzi de ferită grosieră la temperatură înaltă);
- eterogenitatea locală în volumul produselor laminate (inclusiv pe lungime);
3) structuri eterogene create intenționat:
- ferită + perlit;
- ferita poliedrica si deformata (texturata) + perlit;
- ferita deformata + bainita;
- alte combinatii.
Cea mai comună structură a oțelurilor laminate la cald și normalizate este un amestec feritic-perlitic, caracterizat în cele mai multe cazuri printr-o aranjare neuniformă a componentelor structurale - benzi. Mecanismul de formare a structurii striate pare a fi următorul. În timpul solidificării, elementele de segregare (mangan, fosfor) sunt deplasate de la primele dendrite 5-ferite formate, ceea ce duce la formarea de zone interdendritice îmbogățite în aceste elemente. Ulterior, aceste zone vor fi caracterizate prin forma de pâine a boabelor după laminarea la cald și vor deveni baza benzării microchimice și microstructurale. Un mecanism similar duce la neomogenitate chimică axială în placa turnată continuu.
Bandingul microstructural, format din straturi alternante de ferita hipoeutectoida si perlita (sau bainita/martensita), este rezultatul influentei elementelor de substitutie asupra temperaturii de transformare a austenitei.
Deoarece această temperatură scade odată cu creșterea conținutului de elemente incluse în soluția solidă, ferita este în primul rând nucleată în zone sărăcite în elemente de aliere. Carbonul este deplasat din ferita hipoeutectoidă, formând regiuni bogate în carbon de austenită, care se transformă în perlită sau alte componente - martensită / bainită cu conținut ridicat de carbon. Granulele de ferită hipoeutectoidă și insulele celei de-a doua componente structurale sunt asociate cu regiuni epuizate și, respectiv, îmbogățite.
Denivelările austenitei se pot forma din mai multe motive:
- deformatii mici la trecere si obtinerea unui granu mai mare in partea de mijloc a produselor laminate cu deformatii peste Trekr;
- conditii de deformare (temperatura, grad si alti parametri) care conduc la recristalizare partiala;
- deformarea austenitei sub Trecr (granul de austenita initial mare si de dimensiuni diferite si/sau reducerea totala insuficienta) - obtinerea de boabe de austenita cu densitate diferita a imperfectiunilor (benzi de deformare), care sunt locurile de nucleare a feritei - nuclearea neuniforma a feritei.
Neomogenitatea austenitei poate duce la neomogenitatea feritei sau la formarea de regiuni rugoase ale bainitei superioare în locul unei structuri de bainită feritic-perlitică sau granulară datorită stabilității crescute a austenitei grosiere.
Una dintre schemele tehnologice pentru producția de produse laminate pentru țevi sudate electric de diametru mare este rularea cu finalizarea deformării în regiunea (γ+α). La deformarea în regiunea (γ + α), în ferită se observă granule de tip poligonal cu o densitate scăzută de dislocare, precum și granule deformate cu o densitate crescută de dislocare, în care se observă formarea unei structuri subgranulare (poligonizare). . Un astfel de metal are o natură particulară a distrugerii - în fracturile probelor de impact, se observă „despărțiri” - fisuri de adâncime mică, situate perpendicular pe fisura principală și situate în planul de rulare. La rularea cu completare în regiunea γ, se formează o textură multicomponentă în ferită; cu o scădere a temperaturii de sfârșit de laminare, orientarea (100) în regiunea (γ + α) crește în cea mai mare măsură, ceea ce este principalul motiv pentru apariția scindării, deoarece planul de tip (100) este un plan de clivaj în metale cu o rețea bcc.
Cu asa schema tehnologicaÎn timpul laminarii, în oțel se formează o structură de ferită-perlită cu bandă și se observă două tipuri de granule de ferită: deformate și echiaxiale cu o densitate scăzută de dislocare. Oțelul după un astfel de tratament se caracterizează prin rezistență crescută și rezistență la frig, în timp ce anizotropia proprietăților crește și ea. Metalul se caracterizează prin rezistență scăzută la fisurarea cu hidrogen sulfurat.
În oțelurile moderne, slab aliate, de înaltă rezistență, după laminarea termomecanică și răcirea ulterioară în diferite intervale de temperatură, se formează de obicei un amestec de diferite faze și componente structurale: ferită poligonală, ferită cvasipoligonală, diferite tipuri de ferită bainitică, martensită sau Componenta M/A. Influența celei de-a doua faze (componenta structurală) asupra proprietăților aliajului depinde de fracția sa de volum, dimensiunea particulelor, proprietăți și o serie de alți factori. Astfel, la o fracțiune mică a fazei mai dure, deformația principală (în special la grade scăzute de deformare) are loc în matricea moale, deși într-o oarecare măsură procesul are loc și în jurul regiunilor fazei a doua. În acest sens, a doua fază sub formă de particule relativ mari are un efect mai mic asupra rezistenței la deformații mici.
Pentru a îmbunătăți uniformitatea structurii pe secțiunea transversală a produsului laminat, este posibil să se utilizeze efectul asupra formei diagramei de transformare în timpul răcirii continue (folosind sistemul optim de aliere a oțelului): extinderea regiunii de transformare bainitică, ceea ce duce la formarea unei structuri mai uniforme într-o gamă largă de viteze de răcire și la o creștere a uniformității structurii pe secțiunea transversală a produsului laminat.
La temperaturi scăzute la sfârșitul rulării, se observă o schimbare vizibilă a structurii pe grosimea foii. Este complex și include o modificare a mărimii granulelor, a numărului de componente structurale și a texturii. Prin urmare, unele valori ale proprietăților locale, cum ar fi stresul critic de clivaj, sunt dificil de raportat la un singur parametru structural, cum ar fi dimensiunea granulelor. Mai mult, o structură neomogenă de-a lungul grosimii tablei poate duce la apariția unor tensiuni reziduale semnificative, ceea ce complică comportamentul metalului în timpul deformării (și funcționării) ulterioare.
Distribuția neuniformă a proprietăților pe grosimea produselor laminate trebuie să fie luată în considerare la producerea țevilor. Tensiuni reziduale mai mari și o reducere mai semnificativă proprietăți de rezistență(față de o foaie cu structură uniformă) au fost găsite într-o foaie cu structură și proprietăți neuniforme. Neomogenitatea admisibilă a structurii peste secțiunea produsului laminat depinde de structura inițială a austenitei - proprietățile bainitei; continut de carbon - tip bainita; cerințele și scopul închirierii. În general, gradul de eterogenitate este de obicei controlat prin limitarea vitezei de răcire și reducerea echivalentului de carbon al materialului.
Structura în secțiune transversală a produselor laminate poate fi neomogenă din cauza călibilității reduse a oțelurilor slab aliate. Lucrările dezvoltă ideea de a crea „anizotropie constructivă”. Ele fundamentează oportunitatea formării unui gradient de structuri în secțiunea de produse laminate - de la călire (în apropierea suprafeței) la produsele de descompunere prin difuzie a austenitei (în partea de mijloc a secțiunii de produse laminate), precum și avantajul un complex de proprietăți mecanice ale produselor laminate cu o astfel de neomogenitate structurală în comparație cu neomogenitatea structurală în starea laminată la cald.
Când raportul componentelor structurale se modifică, se modifică forma diagramei efort-deformație (Fig. 3.45), coeficientul de întărire prin deformare, manifestarea efectului Bauschinger, proprietățile de rezistență și vâscozitatea.
Luarea în considerare a relației dintre neomogenitatea structurii și proprietăți ne permite să tragem o serie de concluzii:
- banding - cea mai frecventă eterogenitate a structurii din punct de vedere al proprietăților duce la anizotropie, rezistență redusă la fisurarea cu hidrogen sulfurat;
- eterogenitatea segregării axiale - determină o rezistență redusă la fisurarea cu hidrogen sulfurat, deteriorarea sudabilității, reducerea proprietăților în direcția Z;
- eterogenitatea structurii pe secțiune transversală - duce la tensiuni reziduale;
- la o structură mixtă, se modifică tipul diagramei tensiuni-deformare, se observă o abatere de la un set dat de proprietăți;
- neechigranulară - duce la o deteriorare a rezistenţei la frig;
- textura determina natura deosebita a distrugerii, cresterea rezistentei la frig, cresterea anizotropiei proprietatilor.
Mecanisme de eliminare a eterogenității structurii:
- structura de banding - cresterea vitezei de racire reduce bandajarea; la finalizarea deformării în regiunea (γ + α) și răcirea ulterioară accelerată, perlita este înlocuită cu bainită cu păstrarea benzii;
- eterogenitatea segregarii axiale scade odata cu scaderea continutului de carbon, mangan si cu ajutorul metodelor tehnologice (reducere soft etc.);
- eterogenitatea structurii pe secțiune transversală (structură mixtă) este eliminată prin influențarea transformărilor de fază;
- inechigranularitatea scade odată cu alegerea corectă a modului de deformare;
- textura cristalografică este determinată de modul de rulare.
Ce structură a țevilor de oțel este considerată optimă? Depinde de cerințe, care sunt foarte complexe și adesea contradictorii: rezistență, tenacitate, rezistență la frig, sudabilitate, rezistență la fisurare, deformabilitate (regiuni seismice, permafrost), rezistență la H2S și altele, ținând cont de clasa de rezistență și intervalul de dimensiuni.
Să dăm exemple atât de formarea intenționată a structurilor neomogene, cât și de încercări de a crește omogenitatea structurii.
Formarea și efectul structurilor eterogene:
- perlita într-o matrice de ferită (creștere în σr, scădere a raportului σt/σr);
- ferită deformată și poligonizată cu o textură cristalografică pronunțată (deformare în regiunea (γ + α)) - rezistență crescută la frig datorită naturii speciale a ruperii cu formarea de despicaturi în fractură, proprietăți de rezistență crescute; aranjarea componentelor structurale sub formă de dungi;
- structură bifazică ferită-bainitică (martensitică) pentru îmbunătățirea deformabilității (reducerea σt/σv, creșterea călirii prin deformare, alungire uniformă mare);
- ferită deformată, dispunerea componentelor structurale sub formă de dungi.
Eliminarea eterogenității structurii și rezultatul acesteia:
- reducerea neomogenității segregării axiale - îmbunătățirea continuității produselor laminate (conform rezultatelor testelor cu ultrasunete), sudabilitatea, rezistența în mediu a hidrogenului sulfurat, reducerea anizotropiei proprietăților;
- eliminarea benzii - rezistența în mediu a hidrogenului sulfurat, vâscozitatea, rezistența la fisurare, reducerea anizotropiei proprietăților;
- eliminarea secțiunilor M/A - creșterea vâscozității, rezistența la fisurare, rezistența în mediu a hidrogenului sulfurat (Fig. 3.46, a);
- eliminarea secțiunilor brute de bainită superioară (formarea unei structuri omogene de bainită granulară) - obținerea rezistenței și tenacității ridicate (vezi Fig. 3.46, c);
- formarea unei structuri omogene a bainitei inferioare: obţinerea oţelului ultra-rezistent (X120) şi tenacitate (vezi Fig. 3.46, d);
- crestere generala uniformitatea structurii - îmbunătățirea rezistenței la fisuri și a rezistenței la fisurarea prin coroziune sub tensiune.
25.11.2019
Cherestea - produse care se obțin din bușteni prin tăierea lor longitudinală. Piese care sunt obținute în prima etapă de producție, mai departe dacă este necesar...
25.11.2019
Pentru fiecare omul modern mai devreme sau mai târziu trebuie să decideți unde să puneți biroul computerului. Evaluăm spațiul liber din apartament și mergem mai departe - selectați un model, ...
25.11.2019
Întrebarea unde să plasați covoarele în apartament nu este mai puțin importantă decât capacitatea de a alege covorul potrivit. Acest articol vă va spune cum să o faceți....
25.11.2019
În fiecare industrie în care sunt produse produse lichide sau vâscoase: produse farmaceutice, cosmetice, alimente și produse chimice – peste tot...
Scara nr. 1 Bandă a structurii ferită-perlită pentru oțeluri cu conținut de carbon de până la 0,25%. - Ediție separată.Scara nr. 2 Structura Widmanstatt (acicularitatea feritei) pentru oțel cu un conținut de carbon de până la 0,10%. - Ediție separată.
Scara nr. 3 Microstructuri ale metalului țevilor din oțel de calitate 12Kh1MF,
12HSHF-PV, 15H1M1F, 12H2MFSR
1 Microstructură metalică a țevilor din oțel 12Kh1MF, 12Kh1MF-PV Microstructuri de acceptare:
1 punct - microstructura conține de la 100 la 30% din pâslă beinig și perlit plus ferită;
3 puncte - microstructura contine de la 30 la 20% bainita temperata si perlita plus ferita;
4-5 puncte - microstructura contine de la 20 la 15% bainita temperata si perlita plus ferita.
Microstructuri de respingere:
6 puncte - microstructura contine de la 15 la 5% bainita temperata si perlita plus ferita;
7 puncte - structura mitologică conține de la 5 la 0% bainită temperată și perlită plus ferită;
2 Microstructuri metalice ale tevilor din otel 15Kh1M1F Microstructuri de acceptare:
1 punct - microstructura contine cel putin 100% bainita calita;
2 puncte - microstructura contine cel putin 80% bainita calita;
3 puncte - microstructura contine cel putin 60% bainita calita;
4 puncte - microstructura contine cel putin 40% bainita calita;
5 puncte - microstructura contine cel putin 20% bainita calita.
Microstructuri de respingere:
6 puncte - microstructură ferită-perlită;
7-9 puncte - supraîncălzirea microstructurilor în timpul călirii peste Ac și
10 puncte - microstructura conține 100% martensită temperată cu bainită.
3 Microstructuri metalice ale tevilor din otel 12Kh2MFSR Microstructuri de acceptare:
1 punct - microstructura conține de la 100 la 90% bainită temperată plus ferită;
2 puncte - microstructura contine de la 90 la 70% bainita temperata plus ferita;
3 puncte - microstructura contine de la 70 la 50% bainita temperata plus ferita;
4 puncte - microstructura contine de la 50 la 30% bainita temperata plus ferita;
5 puncte - microstructura conține de la 30 la 15% bainită temperată plus ferită.
Microstructuri de respingere:
6 puncte - microstructura contine de la 15 la 5% bainita temperata plus ferita;
7 puncte - microstructura contine de la 5 la 0% bainita temperata plus ferita;
8 puncte - microstructură de supraîncălzire în timpul călirii peste Ac1
Scara nr. 1
Bandă a structurii ferită-perlită pentru oțel cu un conținut de carbon de până la 0,25% x 100
Scara #2
Pentru oțel cu conținut de carbon de până la 0,15% x 100
Scala #2 (continuare)
Structura Widmanstatt (acicularitatea feritei)
Un semn al oricărui tip de fractură de ardezie este, într-o oarecare măsură, stratificarea pronunțată observată în fractura probelor transversale. Natura stratificată a suprafeței de fractură se poate datora unui singur factor - existența unei neomogenități discrete, repetate multiplicate, a proprietăților pe secțiunea transversală a obiectului de testat (pe probe transversale). În lumina celor de mai sus, oțelul cu structură de ardezie aflată într-o fractură poate fi asemănat, într-o primă aproximare, cu un conglomerat compus din un numar mare alungite pe direcția curgerii metalului în timpul tratamentului cu presiune la cald și sudate între ele microvolume (microstraturi) de metal, care, totuși, nu au proprietăți mecanice strict echivalente, cel puțin cu volumele (straturile) de metal învecinate. Fisura de rupere a unui astfel de metal în timpul distrugerii probelor sale transversale nu este situată într-un singur plan, ci trece selectiv prin zone cu cea mai mică plasticitate, drept urmare suprafața de fractură capătă un caracter în trepte, ceea ce creează o structură stratificată de fractura. Faptul că natura selectivă a propagării unei fisuri de ruptură este asociată în primul rând cu plasticitatea inegală, și nu cu rezistența straturilor individuale de ardezie metalică, este evident din faptul că structura de fractură a ardeziei (cu excepția uneia foarte aspre ) nu se deschide dacă oțelul are o fractură cristalină, în care oțelul se află într-o stare scăzută de plastic sau semi-casibil și, în consecință, toate volumele (straturile) de metal nu sunt capabile de deformare plastică sub fractura dată. conditii.
Astfel, în lumina acestor idei despre mecanismul de rupere a oțelului cu o structură de ardezie într-o fractură, explicația naturii sale se reduce la stabilirea factorilor care determină neomogenitatea discretă, repetată și multiplicată, a proprietăților plastice pe secțiunea transversală. a probelor transversale. Într-una dintre primele lucrări din literatura rusă dedicată fracturii de ardezie (stratificată) (în lucrarea lui A. N. Farfurin), găsim:
„Laminarea într-o fractură este în general o consecință a laminarii oțelului, care are o cristalizare primară suficient de dezvoltată, adică dendrite care cresc atunci când semifabricatul se răcește la o anumită valoare definită și sunt orientate într-un anumit fel în semifabricat. Deoarece fiecare oțel este format din dendrite de o dimensiune sau alta, rezultă că fiecare oțel conține germenii stratificației. O stratificare mai ascuțită, întâlnită în părțile inferioare ale foilor, se datorează adesea, pe lângă motivele indicate, rulării bulelor mici observate în secțiunile inferioare ale semifabricatului.
„Dacă dendritele, atunci când semifabricatul este răcit, nu primesc suficiente
dezvoltare exactă, este posibil ca fenomenul de stratificare să nu fie detectat și vom obține o fractură uniformă și curată.
„Despicarea dendritelor mari de-a lungul limitelor lor în timpul unei fracturi, aparent, este de mare importanță pentru manifestarea unei straturi ascuțite a unei fracturi”. „Bulele, cojile etc., dacă sunt prezente, nu fac decât să sublinieze acest fenomen de stratificare și mai puternic, iar eliberarea de impurități dăunătoare de-a lungul limitelor dendritelor facilitează despicarea materialului atunci când probele se sparg la aceste limite.”
Din cele de mai sus, se poate observa că, conform A. N. Farfurin, eterogenitatea proprietăților, care determină structura de ardezie a fracturii, este în primul rând rezultatul „dezvoltării” structurii dendritice primare pronunțate a oțelului, precum și ca „blistering” de oțel.
În lucrarea lui G. L. Saharov și V. O. Barinov, găsim: „Fractura de ardezie, caracterizată printr-o structură asemănătoare copacului sau stratificată, este observată în zonele care abundă în incluziuni de zgură”. Aceste zone „posedă reduse proprietăți mecaniceîn comparaţie cu o masă sănătoasă de metal şi reprezintă acele locuri în care se găsesc trepte sau margini caracteristice unei fracturi de ardezie. Cu alte cuvinte, eterogenitatea proprietăților oțelului ardezie, conform lui G. L. Saharov și V. O. Barinov, se datorează exclusiv incluziunilor nemetalice. Potrivit lui A. N. Minkevich, „fractura de ardezie este asociată cu așa-numita structură cu bandă”. În oțel, conform A. N. Minkevich, pot fi observate trei tipuri de structuri cu benzi sau stratificate:
1. Bandări primare datorate eterogenității dendritice, resturi de afânare axială, bule și incluziuni nemetalice: „Aceste locuri eterogene sunt alungite la forjare, ștanțare și laminare, obținându-se o formă corespunzătoare deformării lingoului, sub formă de alungit. straturi, benzi sau fibre de compoziție reciproc inegală.”
2. Structură secundară în bandă, constând într-un aranjament în bandă din ferită și perlită. Deși această structură este asociată cu cristalizarea secundară, „dar formarea ei se datorează acțiunii de nucleare a zgurii, sulfurei de mangan și a locurilor îmbogățite în fosfor și oxizi în soluție solidă în timpul acestei cristalizări”. A. N. Minkevich în acest caz înseamnă că particulele, care joacă rolul de centre de cristalizare secundară, sunt alungite în direcția curgerii metalului în timpul tratamentului cu presiune.
3. Structura în dungi de prelucrare la rece, cauzată de deformarea componentelor structurale ale oțelului în timpul prelucrării acestuia prin presiune sub temperatura de recristalizare.
Astfel, dacă excludem cazul apariției unei structuri stratificate într-o fractură sub influența prelucrării la rece, întrucât această structură stratificată este ușor eliminată prin metode de recristalizare secundară și, prin urmare, nu reprezintă adevărata fractură de ardezie care se observă. în practica producției de oțel structural aliat prelucrat la cald, atunci, conform A. N. Minkevich, originea structurii de ardezie într-o fractură se datorează eterogenității structurale a oțelului asociat cu segregarea dendritică, bule, incluziuni nemetalice, rămășițe de slăbire axială și, în unele cazuri, este cauzată și de formarea de benzi secundare.
Potrivit lui I. S. Gaev, în cazuri speciale, o fractură de ardezie poate fi cauzată de:
a) zguri și sulfuri alungite;
b) volume de segregare alungite (zone de segregare a gazelor, zone de segregare interdendritică îmbogățite în fosfor, crom, nichel și alte elemente);
c) secţiuni alungite ale componentelor structurale ale cristalizării secundare.
Cu alte cuvinte, punctul de vedere al lui I. S. Gaev coincide în mare măsură cu cel propus de A. N. Minkevich.
O explicație similară a naturii ruperii ardeziei poate fi găsită în lucrările altor autori, în special străini, care leagă eterogenitatea proprietăților oțelului ardezie cu unul sau mai multe dintre motivele deja enumerate mai sus.
Astfel, în prezent se poate considera general acceptat că eterogenitatea repetată a proprietăților oțelului ardezie se datorează tragerii unilaterale în timpul tratamentului sub presiune la cald a componentelor eterogene din punct de vedere chimic și fizic (microvolume) ale oțelului. În ceea ce privește natura acestor componente, după cum se poate observa din cele de mai sus, opiniile cercetătorilor diferă oarecum în această problemă: unii dintre ei consideră că doar incluziunile de zgură sau doar volumele de segregare sunt componente, alții cred că fractura de ardezie poate fi datorita actiunii mai multor factori structurali. Ni se pare că acest din urmă punct de vedere este mai de încredere. Credem că ardezia nu se poate datora niciodată acțiunii unui singur factor structural, deoarece mai mulți factori structurali participă întotdeauna la crearea eterogenității proprietăților oțelului deformat.
Într-adevăr, într-un lingou de oțel există întotdeauna o eterogenitate dendritică mai mult sau mai puțin pronunțată, contaminare cu incluziuni nemetalice, porozitate intercristalină și alte defecte ale structurii sale, care, în cazul dezvoltării puternice a unuia sau mai multor dintre aceste defecte, creează o eterogenitate atât de semnificativă a proprietăților oțelului deformat care provoacă ardezie structura ruperii sale.
În consecință, se poate vorbi despre rolul predominant al anumitor factori structurali individuali și despre efectul nesemnificativ, dar întotdeauna întăritor al altor factori, dar nu se poate asocia pur metafizic apariția unei fracturi de ardezie doar cu un singur factor structural anume, excluzând în același timp complet. rolul altora. În lumina acestor idei, trebuie considerat că fractura ardeziei se datorează influenței combinate a mai multor factori structurali, dintre care, în cazuri particulare, rolul decisiv poate aparține:
1. Incluziuni nemetalice - în principal zguri, sulfuri și oxizi.
2. Volume de segregare alungite asociate cu segregarea dendritică a oțelului.
3. Bule de gaz mici alungite (mai degrabă microscopice decât macroscopice), cu zone de segregare a gazelor.
4. Bandă secundară asociată cu incluziuni nemetalice alungite și zone de microsegregare.
Raportul dintre valorile acestor factori structurali determină în fiecare caz particular gradul de deteriorare a oțelului de către ardezie, precum și caracteristici specifice structura fracturii sale. Astfel, nervurile ușoare dintr-o fractură de oțel ardezie sunt de obicei rezultatul prezenței unor volume de segregare alungite îmbogățite în incluziuni nemetalice și, dimpotrivă, sărăcite în carbon. Prezența unui număr semnificativ de straturi mici pe fundalul unei fracturi de ardezie se datorează în majoritatea cazurilor microporozității. O fractură asemănătoare copacului, adică ardezie asemănătoare copacului, conform lui I. S. Gaev, este asociată cu prezența lanțurilor subțiri alungite de mici incluziuni de zgură și oxid.